双相不锈钢同时具备高强度、高韧性以及良好的耐点蚀、耐应力腐蚀性能，已经成为石油化工、海洋工程领域的重要钢铁材料。但是由于其热塑性差、热轧容易开裂，因此生产难度非常大。对双相不锈钢热变形微观机理、热塑性影响因素的研究，一直是国内外的热点课题。
为此，本工作针对相同热加工工艺下，同一种双相不锈钢的热塑性不同的现象，拟从窄成分范围控制角度，研究O、N和Ni含量与γ/α两相比例、显微组织和夹杂物种类数量之间的关系，并分析通过控制O、N和Ni含量对提高双相不锈钢热塑性的作用。
按照SAF2507超级双相不锈钢的标准成分要求，对O、N和Ni含量微调，冶炼制得3种0Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢试样。其中，No.1钢为AOD炉冶炼并经过Al和硅铁还原后浇铸制得，No.2和No.3为纯金属原料经真空感应炉熔炼后浇铸制得，实验钢的主要化学成分如表1所示。
表1实验钢及SAF2507双相不锈钢的化学成分(质量分数，%)
| 钢 | C | Cr | Ni | Mo | Mn | Si | N | P | S | Al | O | Fe |
| No.1 | 0.027 | 25.3 | 6.72 | 4.18 | 0.65 | 0.66 | 0.25 | 0.025 | 0.0040 | 0.098 | 0.0059 | 余量 |
| No.2 | 0.015 | 24.7 | 8.33 | 4.06 | 0.08 | 0.16 | 0.34 | 0.012 | 0.0067 | 0.093 | 0.038 | 余量 |
| No.3 | 0.012 | 23.9 | 6.43 | 4.38 | 0.17 | 0.18 | 0.29 | 0.011 | 0.0076 | 0.120 | 0.0465 | 余量 |
| SAF2507 | ≤0.03 | 24.0～26.0 | 6.0～8.0 | 3.0～5.0 | ≤1.2 | ≤1.0 | 0.24～0.32 | ≤0.035 | ˉ | ˉ | ˉ | 余量 |
将实验钢切成80mm×40mm×20mm的热轧坯，随炉升温加热至1200℃并保温1h，在350热轧板带机上经4道次轧成5mm厚钢板，总压下量75%，道次压下率分别为20%、30%、30%和30%。终轧温度980℃，轧后立即水淬。分别截取实验钢的铸态、轧前和轧后试样，利用OM、SEM和EBSD观察分析了实验钢的组织和夹杂物。实验结果表明：
(1)经Al和硅铁脱氧后的0Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢中，仅含有少量细小的Al2O3和MgO·Al2O3夹杂，分布于晶粒内部，未对热塑性造成不良影响。
(2)未经脱氧的实验钢，易在相界形成粗大的Cr2O3和MnO2夹杂，使得相界结合力下降。同时，双相不锈钢热轧过程中发生相界滑动，不易软化，易造成应力集中，使得热轧开裂。
(3)N和Ni含量增加虽然没有造成γ相应变总量降低，不足以发生再结晶软化，降低了钢的热塑性。
(4)对于双相不锈钢，应控制N和Ni含量在SAF2507标准成分的下限，使得其在高温变形区时的γ体积分数不超过50%。
