1 大面积污闪事故的主要特点和原因
自20世纪90年代以来，东北、西北、华北、华中、华东和华南都相继发生过大面积污闪事故，其主要特点和原因可归纳为部分线路绝缘配置偏低、天气恶劣、大环境污染降低了外绝缘强度、清扫质量不高。不同时间和地点发生污闪的设备也有很大差别。如1990年华北大面积污闪事故，输电线路主要发生在悬垂串上。变电设备故障多发生在母线、隔离开关、阻波器等支柱绝缘子上，或未涂RTV和未安装增爬裙或未及时进行水冲洗的设备上。2001年大面积污闪事故中辽沈地区主要集中在I-Ⅱ级污区;华北、河南主要分布在Ⅱ-Ⅲ级污区;京津唐、河北、河南和辽宁电网凡全线使用复合绝缘子的线路几乎都没有发生污闪。线路污闪与1990年华北大面积污闪比较耐张串较多。变电设备的污闪主要发生在支柱绝缘子上(占闪络总数的78.0%)特别是重污区双联支柱绝缘子。
2 问题的提出
2.1 清扫的局限性
随着城乡电网建设和改造、三峡工程、西电东送以及全国跨地域电网的建设，必须正视这样的事实，对目前运行线路每年进行清扫越来越困难，对于穿越山区线路，特别是500 kV线路更是如此。问题是现行标准GB/T 16434-1996、JB/T 5895-1991和GB 5582-1993对污秽等级的划分和外绝缘选择皆是建立在清扫的基础上。虽然清扫是绝缘子串恢复绝缘强度最有效的防污闪措施，但是客观事实要求不应再将污绝缘设计建立在清扫的基础上，尤其是新建或待建的工程。
2.2 原污区分布图存在的问题
现行污区分布图中划分污级的盐密是指由普通悬式绝缘子XP-70(X-4.5)及XP-160型所组成的悬垂串上的测得值。我国现运行线路已使用了玻璃绝缘子约4500万只(其中，南京国产线生产了900万片)、复合绝缘子约400万支。不同材质和型式的绝缘子自然积污特性与XP-70和XP-160不同，串型结构不同其积污特性也不同，且无系统的研究，这显然会对污级的确定产生较大偏差。另外，所测的盐密值大多是运行1年的最大盐密。以上问题可能会导致实际绝缘配置往往不到位。在今后的防污管理工作中，必须从根本上调整盐密测量和污秽等级的划分方法，重新制定污区分布图的绘制原则。
2.3 污闪的主要原因
现今使用的绝缘子污耐压基础数据是从短串的污秽试验得到的，由于人工污秽电压闪络梯度与绝缘子串长呈不严格的线性关系。因此，以污耐压法进行污秽设计时，由短串结果推算至长串会带来很大偏差。长串试验结果表明，单片污耐压值低于由短串所确定值的40%。不同型式瓷、玻璃绝缘子的耐污秽特性并不随爬电距离的增加而成线性改善。对伞型不佳的绝缘子，虽爬电距离增加较大，但污耐压并未明显提高，有的反而降低。虽然爬电距离增加较大，但局部爬电距离在污秽和受潮2个条件作用下易被空气间隙放电短路，这充分说明爬电距离的有效性对污耐压的影响很大。GB/T 16434--1996附录D和JB/T5895-1991第6条皆明确指出在利用爬电比距法来进行污秽绝缘设计时一定要考虑爬电距离有效系数。国内至今尚未系统研究爬电距离的有效性。以上这些原因无疑会导致污秽绝缘配置偏低或裕度偏小。
3 解决污闪问题的思路
解决污闪问题主要是重新认识污秽绝缘设计。
3.1 按爬电比距确定绝缘子串片数所存在的问题.
目前，各国均按污秽水平划分污级，并规定各污级对应的爬电比距，仅前苏联和我国按爬电比距的方法确定绝缘子串片数。前苏联与我国的设计又不同，不仅系统地考虑了爬电比距有效系数(一般取1.1-1.2)，还规定了不同污秽等级下50%人工污秽耐受电压值，即220 kV及以下电压等级为对应额定电压值，330 kV和500 kV分别规定为315 kV和410 kV，仅按GB/T16434-1996来进行外绝缘设计，与前苏联相比无疑偏低。
3.2 按污耐压确定绝缘子串片数所存在的问题
美国、日本和我国武汉高压研究所等主要是以污耐压进行外绝缘设计，污耐压皆以长串真型试验来确定。不同国家污秽绝缘设计原则相同，仅是设计参数取值不同。
由文献[1]知，绝缘子串片数N为污秽设计目标电压值UΦmax与单片绝缘子最大耐受电压Umax的比值，而单片绝缘子最大耐受电压Umax是σ、k的函数，σ、k越大，Umax越小，N越小，反之N越大。σ、k取定值后，按系统重要性考虑的修正系数k1，越大，N越大，即绝缘子串的污秽裕度越大。σ值一般由50%人工污秽耐受电压试验确定。由表1可知，不同国家污秽绝缘设计参数取值不同。σ值不同主要是由不同污秽试验室等价性造成，而k值主要由线路设计闪络概率户值确定。若单串闪络概率户取值偏高，无疑k偏低，Umax偏高;若k1取值偏低，则UΦmax偏低，若p和k1值同时偏低，则N偏低。而我国p、k1取值相对前苏联、美国和日本而言皆偏低，可见N值较小，绝缘子串的绝缘配置偏低，或者说裕度偏小。随着大环境的污染，若污秽等级从I级(0.025 mg/平方厘米)发展到Ⅲ级(0.1 mg/平方厘米)，不同型式绝缘子的Umax值下降幅度可达32.2%-44.0%。XP-160型绝缘子长串真型试验结果表明，I级(0.03 mg/平方厘米)Umax值(11.81 kV)相对于Ⅲ级(0.1 mg/平方厘米)Umax值(8.36 kV)下降幅度为29.2%，无疑绝缘子串片数相应会增加31.1%-22.7%或34.2%，受杆塔高度限制，必然无法调爬，应在设计基建时将裕度留给运行部门。
3.3 推荐污秽绝缘设计方案
3.3.1 爬电比距法
建议对单片绝缘子的爬电距离进行爬电比距有效系数修正，规定不同电压等级下的污耐压水平。
3.3.2 污耐压法
建议修订GB/T16434-1996时增加单绝缘子串的闪络概率户(户取值0.0135%)，K值取3;输电线路绝缘子污秽设计时口值取为7%或由试验数据确定;污秽设计目标电压值UΦmax按系统的重要性考虑的修正系数k1，取1.10-1.3，对重要输电线路k1取1.6，对核电站出线等重要线路k1取1.732;对不同电压等级输电线路应规定绝缘子串最少片数，如500 kV输电线路推荐悬垂串最少片数为30-32片。
4 解决污闪的对策
4.1 重新划分污区分布图
建议盐密测量图中的盐密值为输变电户外设备外绝缘在长年(一般为3-5年)测得的连续积污盐密的最大值(预期等值附盐密度);在盐密测量图中应标出其他型式绝缘子之间的等值附盐密度的修正系数;污湿特征的描述应定量化，并引人大气质量指数的概念。
4.2 提高输变电设备的绝缘水平
(1)对已建线路和变电所。根据已调整的污区分布图，按GB/T 16434-1996将输变电设备的外绝缘配置到所在污区上限的绝缘水平，受设备的限制可将设备更换成复合绝缘子或喷涂RTV或带电水冲洗，这是最基本的要求。
(2)对待建线路。这里推荐采用污耐压法来进行污秽设计，污秽设计参数的选择见文中3.3.2。
(3)对待建变电所。因变电设备进行污耐压试验十分困难，因此这里推荐采用爬电比距法进行污秽设计，受设备的限制，可在设计时优先选用复合绝缘子或喷涂BTV或带电水冲洗。
4.3 Ⅲ、Ⅳ级污区和主网骨干线路对已建线路建议采用复合绝缘子。
对新建线路，按污耐压法进行绝缘配置，对500 kV输电线路若采用盘径255mm，结构高度155mm，爬电距离300mm的悬垂串，I级污区(0.03 mg/平方厘米)使用绝缘子片数应为32片，也可采用V型、八型双绝缘子串，对应于悬垂串每串绝缘子片数相比应少些，也可采用复合绝缘子。
4.4 加大使用复合绝缘子力度
我国复合绝缘子的劣化性能、机械性能和电气性能满足运行对其要求，其综合性能处于国际先进水平。实践证明，复合绝缘子是遏制我国电网发生大面积污闪的有效措施，尤其是对解决Ⅲ、Ⅳ级污区的污闪问题起到至关重要的作用。结合我国国情，无论是已建还是新建线路和变电所，应加大力度使用复合绝缘子。
4.5 绝缘子选型应引起重视
仅从污秽绝缘考虑绝缘子选型应同时注意以下问题：①采用大爬电距离绝缘子;②采用爬电距离有效利用率高的绝缘子;③采用积污特性和自洁性能优良的绝缘子;④在同一结构高度工况下，优先采用单片污耐压值高的绝缘子;⑤采用劣化率低的绝缘子。
4.6 其他串型的选用
截止目前，我国不同电压等级输电线路使用串型比较单一，绝大多数为悬垂串。∨型、∧型仅少数地区考虑使用。串型对积污特性影响很大，耐张串和∨型串的盐密值相对于悬垂串约为50%和80%，并具有良好的自洁性能，在同一杆塔高度下其绝缘子串片数比悬垂串多。对已建绝缘配置偏低的线路，在调爬较难的情况下，尤其是对500 kV输电线路可考虑∨型或∧型串。
4.7 清扫在防污闪工作中的地位
传统上我国运行输变电设备的污秽绝缘设计是建立在清扫周期的原则上。因此，对已运行的输变电设备不能取消清扫周期。凡不具备”用盐密指导清扫”条件的线路均应坚持一年一清扫。
4.8 加强基础研究
(1)不同型式绝缘子爬电距离有效系数的研究。
(2)不同型式绝缘子积污特性的研究。
(3)复合绝缘子污秽试验方法的研究。
(4)由真型试验求取不同型式绝缘子和串型的污耐压曲线。
5 结论
(1)输变电设备绝缘水平偏低是我国发生大面积污闪事故的主要原因。
(2)利用爬电比距进行污秽设计时，在考虑爬电距离有效系数的同时，还应考虑不同电压等级所对应的污耐压水平。
(3)利用污耐压法进行污秽设计时，本文推荐口为7%或由试验值得出，k值取3，k1取1.10-1.732，规定不同电压等级输电线路应规定绝缘子串最少片数，如500 kV输电线路悬垂串最少片数为30-32片。
(4)建议线路污秽设计采用污耐压法，变电所仍然采用爬电比距法。
(5)加大复合绝缘子和其他串型的使用力度。
(6)绝缘子的选型和清扫应引起足够的重视。
